projekt dach.pdf

(511 KB) Pobierz
Dane projektowe:
Tem at
15
Dch o konstrukcji płatwiowo-kleszczowej,, pokryty blachą, 6 przewodów, poddasze nieużytkowe.
fm.k
�½
27MPa
α
�½
44deg
A
�½
12m
B
�½
11m
A2
�½
2.5m
sk
�½
1.5
kN
m
2
- klasa drewna
C27
- kąt nachylenia połaci dachowej
- wym iar równoległy do
kalenicy
- wym iar prostopadły do
kalenicy
- odegłość od klatki schodowej do
ściany
szczytowej
- założone obciążenie
śniegiem
wp.k
�½
0.7
ws.k
�½
0.5
kN
m
2
- założone parcie wiatru
kN
m
2
- założone ssanie wiatru
Dana dobrane samodzielnie
akrok
�½
90cm
a
łat
�½
35cm
q blach
�½
0.05
ρ
k
�½
4.5
kN
m
3
- rozstaw
krokwi
- rozstaw
łat
RZECZYWISTY
kN
m
2
- ciężar m etra kwadratowego blachy, dane
producenta
- ciężar objętościowy drewna klasy
C27
b
łaty
�½
4.cm h
łaty
�½
5cm
- wym iary
łaty
γ
G
�½
1.35
γ
Q
�½
1.5
- współczynniki
bezpieczeństwa
ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ W UKŁADZIE GLOBALNYM
kN
q blach.d
�½
q blach
γ
G
a
łat
�½
0.024
m
kN
gd
�½
ρ
k
b
łaty
h
łaty
γ
G
�½
0.012
m
kN
sd
�½
sk
γ
Q
a
łat
cos(
α
)
�½
0.566
m
kN
wp.d
�½
wp.k
a
łat
γ
Q
�½
0.368
m
Q d
�½
Q k
γ
Q
�½
1.5
kN
- ciężar obliczeniowy blachy dachowej
- ciężar własny
łaty
- ciężar obliczeniowy
śniegu
zrzutowany na
łatę
- obliczeniowe parcie
wiatru
- obliczeniowy ciężar montażysty
RZUTOWANIE SIŁ NA UKŁAD WŁASN Y
ŁATY
Ponieważ kąt dachu jest mniejszy niż 45 stopni wszystkie wartości obciązenia pionowego przełożą si
sposób dominujący na ugięcie względem osi słabej => zginanie względem osi "z" wiążemy z cos(alfa
sin(
α
)
�½
0.695
cos(
α
)
�½
0.719
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\łata schemat.jpg"
Schem at geom etrii wymiarowanej
łaty
ZGINANIE WGZLĘDEM OSI
SILNEJ
kN
q blach.d.y
�½
q blach.d
sin(
α
)
�½
0.016
m
gd.y
�½
gd
sin(
α
)
�½
8.44
10
kN
sd.y
�½
sd
sin(
α
)
�½
0.394
m
kN
wp.d.y
�½
0
m
Q y
�½
Q d
sin(
α
)
�½
1.042
kN
3
kN
ZGINANIE WZGLĘDEM OSI SŁABEJ
kN
q blach.d.z
�½
q blach.d
cos(
α
)
�½
0.017
m
gd.z
�½
gd
cos(
α
)
�½
8.74
10
kN
sd.z
�½
sd
cos(
α
)
�½
0.407
m
kN
wp.d.z
�½
wp.k
a
łat
γ
Q
�½
0.368
m
Q z
�½
Q d
cos(
α
)
�½
1.079
kN
3
kN
m
m
KOMBINACJE OBCIĄŻEŃ
0
stałe+blacha
1 stałe + blacha +
śnieg
2 stałe + blacha +
wiatr
3 stałe + blacha +
m ontażysta
Przyjęto schem at belki 2
przęsłowej
- współczynnik m aksym alnego mom entu PODPOOWEGO od obciążeń
β
1
�½
0.125
liniowych
- współczynnik m aksym alnego mom entu PODPOOWEGO od obciążeń
β
s
�½
0.188
skupionych
μ
l
�½
0.0052
μ
s
�½
0.0091
- współczynnik m aksym alnego ugięcia przęsłowego od obciążen
liniowych
- współczynnik m aksym alnego ugięcia przęsłowego od obciążeń
skupionych
KOMB0y
�½
β
1
gd.y
q blach.d.y
akrok
2
�½
2.516
10
�½
2.606
10
2
2
3
3
kN
m
kN
m
KOMB0z
�½
β
1
gd.z
q blach.d.z
akrok
2
KOMB1y
�½
β
1
gd.y
q blach.d.y
sd.y
akrok
�½
0.042
kN
m
�½
0.044
kN
m
2
KOMB1z
�½
β
1
gd.z
q blach.d.z
sd.z
akrok
KOMB2y
�½
β
1
gd.y
q blach.d.y
wp.d.y
akrok
�½
2.516
10
3
kN
m
KOMB2z
�½
β
1
gd.z
q blach.d.z
wp.d.z
akrok
2
�½
0.04
kN
m
2
KOMB3y
�½
β
1
gd.y
q blach.d.y
akrok
β
s
Q y
akrok
�½
0.179
kN
m
KOMB3z
�½
β
1
gd.z
q blach.d.z
akrok
2
β
s
Q z
akrok
�½
0.185
kN
m
Kom binacja 3 jest kombinacją wymairującą (montażysta)
3
3
Iy
�½
b
łaty
h
łaty
12
�½
4.167
10
7 4
m
Iz
�½
h
łaty
b
łaty
12
�½
2.667
10
7 4
m
σ
m.y.d
�½
KOMB3y
Iy
0.5
h
łaty
�½
10.729
MPa
σ
m.z.d
�½
KOMB3z
Iz
0.5
b
łaty
�½
13.888
MPa
kmod
�½
1.1
γ
M
�½
1.3
- współczynnik dla kasy 2 oraz obciążenia chwolowego
- współczynnik m ateriałowy dla drewna litego
150mm
0.2

1.3
�½
1.246
kh.y
�½
min
h
1
łaty

150mm
0.2

1.3
�½
1.3
kh.z
�½
min
b
łaty

km
�½
0.7
- współczynnik korekcyjny geom etrii elementu
- współczynnik redystybucji naprężeń dla drewna
litego
fm.y.d
�½
fm.k
kmod
kh.y
γ
M
�½
28.46
MPa
fm.z.d
�½
fm.k
kmod
kh.z
γ
M
�½
29.7
MPa
σ
m.y.d
fm.y.d
σ
m.y.d
fm.y.d
σ
m.z.d
fm.z.d
km
�½
0.704
PRZEKRÓJ DOBRANO POPRAWNIE
�½
0.732
km
σ
m.z.d
fm.z.d
SGU
ŁATY
(sprawdzano tylko dla KOMB3)
E0.mean
�½
11.5GPa
kdef
�½
0.8
ψ
2.1
�½
0.3
-
średni
m oduł sprężystości wzgłuż
włókien
- współczynnik m odyfikacj odkształceń w czasie dla
klasy 2
- współczynnik dla kombinacji quasi - stałej najbardziej wytężającej przekrój
(=> wygląd konstrukcji)

gd.y qblach.d.y
4
μ
l

akrok
γ
G

γ
G
�½
0.013
mm
uinst.y.1
�½
E
I
0.mean y

gd.z qblach.d.z
4
akrok
μ
l

γ
G
γ
G

�½
0.021
mm
uinst.z.1
�½
E
I
0.mean z
- ugięcia chwilowe od obciążeń stałych
uinst.y.2
�½
Qy
3
μ
s
akrok
γ
Q
E0.mean
Iy
�½
0.962
mm
- ugięcia chwilowe od obciążeń
zm iennych
�½
1.556
mm
uinst.z.2
�½
Qz
3
μ
s
akrok
γ
Q
E0.mean
Iz

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika:

Zgłoś jeśli naruszono regulamin